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马头发电总厂7机组凝结水泵改型的经济性分阜阳绝缘套管点胶设备热处理折叠椅Fk

发布时间:2023-05-31 22:44:30

马头发电总厂#7机组凝结水泵改型的经济性分析

1问题的提出

马头发电总厂#7机设2台凝结水泵,原型号为14NL-14型,主要参数如下:流量Q=510 m3/h,扬程H=140 m,转速n=1 480 r/min,电机功率278 kW,效率70%,汽蚀余量2.0 m。

该型凝结水泵在长期运行中存在出力不足问题,由此产生的连锁问题如下。

a. 为了保证凝结水流量,满足向除氧器上水量的要求,维持住除氧器的水位,除氧器在运行中只有采取压力低限的运行方式(运行中除氧器汽侧压力在0剖层机.38~0.4 MPa之间),因压力低而降低了除氧器水箱内给水的饱和温度,由此造成高加入口水温的降低,高加运行偏离设计工况,使给水温度降低。

b. 在高负荷时,为了弥补凝结水泵出力低的缺陷,在运行中经常采取开启低加水侧旁路门的措施来减少凝结水在低加U型管中的水阻,保证凝结水流量。这种运行方式,使低加出口水温降低,端差增大,降低了机组回热系统的经济性。

c. 因凝结水泵额定压力偏低,造成该机组凝结水自调系统无法正常投运。在低负荷时,为了保证凝汽器水位,防止泵组汽蚀,必须开启#4低加后的凝结水再循环门,造成已加热的凝结水又回到凝汽器中,降低了加热器的热效率。

由于以上所述原因,并配合马头发电总厂#7机大修的通流改造(满负荷由200 MW变为220 MW,凝汽器凝结水量由原来设计的457.21 t/h增加为480.26 t/h),进行了#7机凝结水泵的改型工作。

2新泵泵型

通过调研确认采用沈阳第一水泵厂生产的8LNP-4型筒装式凝结水泵。该泵为立式双层体结构,叶轮为封闭式同向排列(共4级)。泵体设有平衡机构及推力轴承。其主要参数如下:Q=620 m3/h,H=160m,n=1.480r/min,效率78%,电机功率368kW,汽蚀余量3.3 m。

将新旧型泵参数进行对比,流量提高了近20%,扬程也由140 m变为160 m,效率提高了8%。

3凝结水泵改型前后的经济性评价

在机组大修、泵组改型后,通过对改型前后机组运行表及相关数据的整理,对经济性评价如下。

3.1给水温度

该机组除氧器采取定压运行方式,在凝结水泵改造前,为保证凝结水流量,除氧器运行压力为0.38~0.4 MPa;改造后,除氧器压力为0.48~0.50MPa。此外对应给水的饱和温度相应改变。改造前,200 MW负荷时,除氧器水温在146~148 ℃;改造后,除氧器水温在156~158 ℃。由于除氧器对给水加热不足,出水温度降低,进一步造成高加无法在设计工况下运行,直接影响了给水温度。据统计,当机组在满负荷时,改造前给水温度比改造后低10 ℃左右。对于200 MW机组,当给水温度降低10 ℃,单位标准煤增量为0.色彩管理581 g/(kW·h)。根据机组调峰情况,全年按满负荷利用7 000 h计算,标准煤价按市场价200 元/t计算(以下计算同此),1 旋塞阀a可节约煤耗资5、振动台(包括冲击台与碰撞实验台);金(7 000×200×103×0.581)/106×200=162 680元。

3.2回热系统

当机组在满负荷时,为保证凝结水流量,常开启低加水侧旁路门,造成一部分凝结水未经本级加热就旁路到相邻的高一级加热器进口,使本级抽汽减少,高一级抽汽增加,当有主汽流量30%的凝结水分别流经#1~#4低加旁路门时,对200 MW机组产生的经济损失体现在单位标准煤耗增量分别为

3.3再循环能耗

在凝结水泵改型前,因额定流量和压力低,造成凝结水自调系统不能投运。在机组参与调峰负荷变化时,为保证凝汽器水位,常开启凝结水再循环电动门(该门位于#4低加出口门后),造成主凝结水加传统的机器装备生产企业在研发试制新部件时热后部分再循环回凝汽器。假设在低负荷(100 MW)时,#4低加出口主凝结水有25%通过再循环门返回凝汽器,能耗损失计算如下。

新蒸汽等效热降减少ΔH:

低加焓升和抽汽效率值见表1。

将表1数据代入式(1),通过计算式(1)~式(3),Δq=110.6 kJ/(kW·h),查表实验器材得,单位标准煤耗增量3.77 g/(kW·h)。 根据机组调峰情况,全年低负荷按100 MW、运行时间按和人工方面的误差1 000 h计算,标准煤耗价按市场价200 元/t计算, 1a可节约煤耗资金:1 000×100×103×3.77/106×200=75400元。

3.4单泵电耗

凝结水泵改型前后配用电机功率由278 kW变为368 kW,考虑到机组运行时的工况不同,凝结水泵在转速一定的情况下,轴功率随流量变

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